Определение несущей способности свай

Марка сваи С6–30, длина сваи L=6.0 м, ширина b=0.30 м, длина острия l=0.25 м.

Отметка верха головы свай после забивки – 2.450 м.

За отметку +0.000 принята абсолютная отметка 23.00.

По несущей способности

F< Fd/ jf =N

Для оси А-I в осях «9» – «10»

n =jg N/(Fd – jj х d х a2 х jmi)

jg=1.4, jf =1.15, jmi=0.02 кН/м3, а – шаг свай, d=1.2 м

при а=0.9 м

при N=161.85 кН

n =1.4х161.85/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 226.59/ 309.98=0.73 свай

при Nс=202.31 кН

n =1.4х202.31/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 0.73 свай

при L=1.57+0.9 =2.47 м

Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний на 2.47 м стены:

постоянная N=(414.96/3.12) х2.47 =328.51 кН

временная N=(90.02/3.12) х2.47 =71.26 кН

Суммарная нагрузка

N= 328.51+71.26=399.77 кН

при а=2.47 м

n =1.4х399.77/(310 -1.15х1.2х2.472х0.02)=559.68/ 309.83 =1.81 сваи

на данном промежутке установлено 3 сваи.

С учетом сейсмической нагрузки 25%

N= 499.71 кН

n=1.4х499.71/(310–1.15х1.2х2.472х0.02)=699.59/309.83 =2.26 сваи

Удовлетворяет существующей разбивке свай

Для оси «10» – «Б-1»

при N=951.24 кН

n =1.4х951.24/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=4.29 сваи

С учетом сейсмической нагрузки 25%

N=1189.05 кН

n =1.4х1189.05/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=1664.67/309.98=5.37 сваи

требуется установка дополнительных свай

Для оси «Г-1» – «12»

при N=1322.16 кН

n =1.4х1322.16/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=5.42 сваи

С учетом сейсмической нагрузки 25%

N=1652.7 кН

n =1.4х1652.7/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=2313.78/309.98=7.46 свай

требуется установка дополнительных свай